2507 hindi kinakalawang na asero coil tube chemical component , Katumbas na Thermal Network Simulation Study ng isang Rare Earth Giant Magnetostrictive Transducer

Salamat sa pagbisita sa Nature.com.Gumagamit ka ng bersyon ng browser na may limitadong suporta sa CSS.Para sa pinakamagandang karanasan, inirerekomenda namin na gumamit ka ng na-update na browser (o huwag paganahin ang Compatibility Mode sa Internet Explorer).Bilang karagdagan, upang matiyak ang patuloy na suporta, ipinapakita namin ang site na walang mga istilo at JavaScript.
Mga slider na nagpapakita ng tatlong artikulo sa bawat slide.Gamitin ang likod at susunod na mga pindutan upang lumipat sa mga slide, o ang mga pindutan ng slide controller sa dulo upang lumipat sa bawat slide.

• Paglalarawan ng Produkto
• 2507 Stainless steel coiled tubing mula sa china

Ang kritikal sa disenyo ng higanteng magnetostrictive transducer (GMT) ay mabilis at tumpak na pagsusuri ng pamamahagi ng temperatura.Ang pagmomodelo ng thermal network ay may mga pakinabang ng mababang gastos sa computational at mataas na katumpakan at maaaring magamit para sa pagsusuri ng thermal ng GMT.Gayunpaman, ang mga umiiral na thermal model ay may mga limitasyon sa paglalarawan ng mga kumplikadong thermal na rehimeng ito sa GMT: karamihan sa mga pag-aaral ay nakatuon sa mga nakatigil na estado na hindi nakakakuha ng mga pagbabago sa temperatura;Sa pangkalahatan ay ipinapalagay na ang pamamahagi ng temperatura ng giant magnetostrictive (GMM) rods ay pare-pareho, ngunit ang temperatura gradient sa buong GMM rod ay napakahalaga dahil sa mahinang thermal conductivity, ang hindi pare-parehong pagkawala ng distribution ng GMM ay bihirang ipinakilala sa thermal. modelo.Samakatuwid, sa pamamagitan ng komprehensibong pagsasaalang-alang sa tatlong aspeto sa itaas, itinatatag ng dokumentong ito ang modelong GMT Transitional Equivalent Heat Network (TETN).Una, batay sa disenyo at prinsipyo ng pagpapatakbo ng longitudinal vibratory HMT, ang isang thermal analysis ay isinasagawa.Sa batayan na ito, ang modelo ng elemento ng pag-init ay itinatag para sa proseso ng paglipat ng init ng HMT at kinakalkula ang kaukulang mga parameter ng modelo.Sa wakas, ang katumpakan ng modelo ng TETN para sa transducer temperature spatiotemporal analysis ay napatunayan sa pamamagitan ng simulation at eksperimento.
Ang higanteng magnetostrictive material (GMM), lalo na terfenol-D, ay may mga pakinabang ng malaking magnetostriction at mataas na density ng enerhiya.Ang mga natatanging katangian na ito ay maaaring gamitin upang bumuo ng mga higanteng magnetostrictive transducers (GMTs) na maaaring magamit sa malawak na hanay ng mga aplikasyon tulad ng underwater acoustic transducers, micromotors, linear actuator, atbp. 1,2.
Ang partikular na pag-aalala ay ang potensyal para sa sobrang pag-init ng mga GMT sa ilalim ng dagat, na, kapag pinaandar nang buong lakas at para sa mahabang panahon ng paggulo, ay maaaring makabuo ng malaking halaga ng init dahil sa kanilang mataas na density ng kapangyarihan3,4.Bilang karagdagan, dahil sa malaking koepisyent ng thermal expansion ng GMT at ang mataas na sensitivity nito sa panlabas na temperatura, ang pagganap ng output nito ay malapit na nauugnay sa temperatura5,6,7,8.Sa mga teknikal na publikasyon, ang mga pamamaraan ng thermal analysis ng GMT ay maaaring nahahati sa dalawang malawak na kategorya9: mga pamamaraang numerical at mga pamamaraan ng lumped parameter.Ang finite element method (FEM) ay isa sa mga pinakakaraniwang ginagamit na paraan ng pagsusuri ng numero.Xie et al.Ginamit ng [10] ang finite element method upang gayahin ang pamamahagi ng mga pinagmumulan ng init ng isang higanteng magnetostrictive drive at natanto ang disenyo ng temperatura control at cooling system ng drive.Zhao et al.[11] nagtatag ng magkasanib na simulation ng finite element ng isang magulong patlang ng daloy at isang field ng temperatura, at nagtayo ng isang GMM intelligent component temperature control device batay sa mga resulta ng simulation ng finite element.Gayunpaman, ang FEM ay lubhang hinihingi sa mga tuntunin ng pag-setup ng modelo at oras ng pagkalkula.Para sa kadahilanang ito, ang FEM ay itinuturing na isang mahalagang suporta para sa mga offline na kalkulasyon, kadalasan sa panahon ng yugto ng disenyo ng converter.
Ang lumped parameter method, na karaniwang tinutukoy bilang heat network model, ay malawakang ginagamit sa thermodynamic analysis dahil sa simpleng mathematical form nito at mataas na bilis ng pagkalkula12,13,14.Ang diskarte na ito ay gumaganap ng isang mahalagang papel sa pag-aalis ng mga thermal na limitasyon ng mga engine 15, 16, 17. Si Mellor18 ang unang gumamit ng pinahusay na thermal equivalent circuit T upang imodelo ang proseso ng paglipat ng init ng engine.Verez et al.19 ay lumikha ng isang three-dimensional na modelo ng thermal network ng isang permanenteng magnet na kasabay na makina na may axial flow.Iminungkahi ni Boglietti et al.20 ang apat na modelo ng thermal network na may iba't ibang kumplikado upang mahulaan ang mga panandaliang thermal transient sa stator windings.Sa wakas, si Wang et al.21 ay nagtatag ng isang detalyadong thermal equivalent circuit para sa bawat bahagi ng PMSM at buod ng thermal resistance equation.Sa ilalim ng nominal na mga kondisyon, ang error ay maaaring kontrolin sa loob ng 5%.
Noong 1990s, nagsimulang ilapat ang modelo ng network ng init sa mga high-power na low-frequency converter.Nakabuo si Dubus et al.22 ng modelo ng network ng init upang ilarawan ang nakatigil na paglipat ng init sa isang double-sided longitudinal vibrator at class IV bend sensor.Ang Anjanappa et al.23 ay nagsagawa ng 2D stationary thermal analysis ng isang magnetostrictive microdrive gamit ang isang thermal network model.Upang pag-aralan ang kaugnayan sa pagitan ng thermal strain ng Terfenol-D at mga parameter ng GMT, Zhu et al.24 ay nagtatag ng steady state equivalent model para sa thermal resistance at pagkalkula ng GMT displacement.
Ang pagtatantya ng temperatura ng GMT ay mas kumplikado kaysa sa mga application ng engine.Dahil sa mahusay na thermal at magnetic conductivity ng mga materyales na ginamit, karamihan sa mga bahagi ng engine na isinasaalang-alang sa parehong temperatura ay karaniwang nababawasan sa isang solong node13,19.Gayunpaman, dahil sa mahinang thermal conductivity ng HMMs, hindi na tama ang pagpapalagay ng pare-parehong pamamahagi ng temperatura.Bilang karagdagan, ang HMM ay may napakababang magnetic permeability, kaya ang init na nabuo sa pamamagitan ng magnetic losses ay karaniwang hindi pare-pareho sa kahabaan ng HMM rod.Bilang karagdagan, ang karamihan sa pananaliksik ay nakatuon sa mga simulation ng steady-state na hindi isinasaalang-alang ang mga pagbabago sa temperatura sa panahon ng operasyon ng GMT.
Upang malutas ang tatlong teknikal na problema sa itaas, ginagamit ng artikulong ito ang GMT longitudinal vibration bilang object ng pag-aaral at tumpak na nagmomodelo ng iba't ibang bahagi ng transducer, lalo na ang GMM rod.Isang modelo ng isang kumpletong transitional equivalent heat network (TETN) GMT ay nagawa na.Ang isang modelo ng may hangganan na elemento at pang-eksperimentong platform ay binuo upang subukan ang katumpakan at pagganap ng modelo ng TETN para sa transducer temperature spatiotemporal analysis.
Ang disenyo at geometric na sukat ng longitudinally oscillating HMF ay ipinapakita sa Fig. 1a at b, ayon sa pagkakabanggit.
Kabilang sa mga pangunahing bahagi ang GMM rods, field coils, permanent magnets (PM), yokes, pads, bushings, at belleville spring.Ang excitation coil at PMT ay nagbibigay sa HMM rod ng isang alternating magnetic field at isang DC bias magnetic field, ayon sa pagkakabanggit.Ang pamatok at katawan, na binubuo ng isang takip at manggas, ay gawa sa malambot na bakal na DT4, na may mataas na magnetic permeability.Bumubuo ng closed magnetic circuit na may GIM at PM rod.Ang output stem at pressure plate ay gawa sa non-magnetic 304 stainless steel.Sa mga bukal ng belleville, maaaring ilapat ang isang matatag na prestress sa tangkay.Kapag ang isang alternating current ay dumaan sa drive coil, ang HMM rod ay mag-vibrate nang naaayon.
Sa fig.Ipinapakita ng 2 ang proseso ng pagpapalitan ng init sa loob ng GMT.Ang mga GMM rod at field coils ay ang dalawang pangunahing pinagmumulan ng init para sa mga GMT.Ang serpentine ay naglilipat ng init nito sa katawan sa pamamagitan ng air convection sa loob at sa takip sa pamamagitan ng pagpapadaloy.Ang HMM rod ay lilikha ng mga magnetic losses sa ilalim ng pagkilos ng isang alternating magnetic field, at ang init ay ililipat sa shell dahil sa convection sa pamamagitan ng panloob na hangin, at sa permanenteng magnet at yoke dahil sa conduction.Ang init na inilipat sa kaso ay pagkatapos ay mawala sa labas sa pamamagitan ng convection at radiation.Kapag ang init na nabuo ay katumbas ng init na inilipat, ang temperatura ng bawat bahagi ng GMT ay umabot sa isang matatag na estado.
Ang proseso ng paglipat ng init sa isang longitudinally oscillating GMO: a – heat flow diagram, b – pangunahing heat transfer path.
Bilang karagdagan sa init na nabuo ng exciter coil at HMM rod, ang lahat ng mga bahagi ng isang closed magnetic circuit ay nakakaranas ng magnetic losses.Kaya, ang permanenteng magnet, pamatok, takip at manggas ay pinagsama-sama upang mabawasan ang pagkawala ng magnetic ng GMT.
Ang mga pangunahing hakbang sa pagbuo ng modelo ng TETN para sa thermal analysis ng GMT ay ang mga sumusunod: unang pangkat ng mga bahagi na may parehong temperatura nang magkasama at kumakatawan sa bawat bahagi bilang isang hiwalay na node sa network, pagkatapos ay iugnay ang mga node na ito sa naaangkop na expression ng heat transfer.pagpapadaloy ng init at kombeksyon sa pagitan ng mga node.Sa kasong ito, ang pinagmumulan ng init at ang output ng init na naaayon sa bawat bahagi ay konektado sa parallel sa pagitan ng node at ng karaniwang zero na boltahe ng lupa upang bumuo ng isang katumbas na modelo ng network ng init.Ang susunod na hakbang ay upang kalkulahin ang mga parameter ng thermal network para sa bawat bahagi ng modelo, kabilang ang thermal resistance, kapasidad ng init at pagkawala ng kuryente.Sa wakas, ang modelo ng TETN ay ipinatupad sa SPICE para sa simulation.At maaari mong makuha ang pamamahagi ng temperatura ng bawat bahagi ng GMT at ang pagbabago nito sa domain ng oras.
Para sa kaginhawahan ng pagmomodelo at pagkalkula, kinakailangan na gawing simple ang thermal model at huwag pansinin ang mga kondisyon ng hangganan na may maliit na epekto sa mga resulta18,26.Ang modelo ng TETN na iminungkahi sa artikulong ito ay batay sa mga sumusunod na pagpapalagay:
Sa GMT na may randomly wound windings, imposible o kinakailangan na gayahin ang posisyon ng bawat indibidwal na conductor.Ang iba't ibang mga diskarte sa pagmomodelo ay binuo sa nakaraan upang imodelo ang paglipat ng init at pamamahagi ng temperatura sa loob ng mga windings: (1) compound thermal conductivity, (2) mga direktang equation batay sa conductor geometry, (3) T-equivalent thermal circuit29.
Ang pinagsama-samang thermal conductivity at direktang mga equation ay maaaring ituring na mas tumpak na mga solusyon kaysa sa katumbas na circuit T, ngunit sila ay nakasalalay sa ilang mga kadahilanan, tulad ng materyal, conductor geometry at ang dami ng natitirang hangin sa winding, na mahirap matukoy29.Sa kabaligtaran, ang T-katumbas na thermal scheme, kahit na isang tinatayang modelo, ay mas maginhawa30.Maaari itong ilapat sa excitation coil na may mga longitudinal vibrations ng GMT.
Ang pangkalahatang hollow cylindrical assembly na ginamit upang kumatawan sa exciter coil at ang T-katumbas na thermal diagram nito, na nakuha mula sa solusyon ng heat equation, ay ipinapakita sa fig.3. Ipinapalagay na ang heat flux sa excitation coil ay independiyente sa radial at axial na direksyon.Ang circumferential heat flux ay napapabayaan.Sa bawat katumbas na circuit T, dalawang terminal ang kumakatawan sa katumbas na temperatura ng ibabaw ng elemento, at ang ikatlong terminal T6 ay kumakatawan sa average na temperatura ng elemento.Ang pagkawala ng bahagi ng P6 ay ipinasok bilang isang point source sa average na node ng temperatura na kinakalkula sa "Pagkalkula ng pagkawala ng init ng field coil".Sa kaso ng hindi nakatigil na simulation, ang kapasidad ng init C6 ay ibinibigay ng equation.(1) ay idinagdag din sa Average temperature node.
Kung saan ang cec, ρec at Vec ay kumakatawan sa tiyak na init, density at dami ng excitation coil, ayon sa pagkakabanggit.
Sa mesa.Ipinapakita ng 1 ang thermal resistance ng T-equivalent thermal circuit ng excitation coil na may haba lec, thermal conductivity λec, outer radius rec1 at inner radius rec2.
Exciter coils at ang kanilang T-equivalent thermal circuits: (a) karaniwang hollow cylindrical elements, (b) separate axial at radial T-equivalent thermal circuits.
Ang katumbas na circuit na T ay ipinakita rin na tumpak para sa iba pang cylindrical na pinagmumulan ng init13.Bilang pangunahing pinagmumulan ng init ng GMO, ang HMM rod ay may hindi pantay na distribusyon ng temperatura dahil sa mababang thermal conductivity nito, lalo na sa kahabaan ng axis ng rod.Sa kabaligtaran, ang radial inhomogeneity ay maaaring mapabayaan, dahil ang radial heat flux ng HMM rod ay mas mababa kaysa sa radial heat flux31.
Upang tumpak na kumatawan sa antas ng axial discretization ng rod at makuha ang pinakamataas na temperatura, ang GMM rod ay kinakatawan ng n node na pantay na puwang sa direksyon ng axial, at ang bilang ng mga node na namodelo ng GMM rod ay dapat na kakaiba.Ang bilang ng katumbas na axial thermal contours ay n T figure 4.
Upang matukoy ang bilang ng mga node n ginamit sa modelo ng GMM bar, ang mga resulta ng FEM ay ipinapakita sa fig.5 bilang sanggunian.Gaya ng ipinapakita sa fig.4, ang bilang ng mga node n ay kinokontrol sa thermal scheme ng HMM rod.Ang bawat node ay maaaring imodelo bilang isang T-katumbas na circuit.Ang paghahambing ng mga resulta ng FEM, mula sa Fig. 5 ay nagpapakita na ang isa o tatlong node ay hindi maaaring tumpak na sumasalamin sa pamamahagi ng temperatura ng HIM rod (mga 50 mm ang haba) sa GMO.Kapag ang n ay nadagdagan sa 5, ang mga resulta ng simulation ay bumubuti nang malaki at lumalapit sa FEM.Ang pagtaas ng n karagdagang ay nagbibigay din ng mas mahusay na mga resulta sa halaga ng mas mahabang oras ng pagkalkula.Samakatuwid, sa artikulong ito, 5 node ang pinili para sa pagmomodelo ng GMM bar.
Batay sa isinagawang comparative analysis, ang eksaktong thermal scheme ng HMM rod ay ipinapakita sa Fig. 6. Ang T1 ~ T5 ay ang average na temperatura ng limang seksyon (seksyon 1 ~ 5) ng stick.P1-P5 ayon sa pagkakabanggit ay kumakatawan sa kabuuang thermal power ng iba't ibang lugar ng baras, na tatalakayin nang detalyado sa susunod na kabanata.Ang C1~C5 ay ang kapasidad ng init ng iba't ibang rehiyon, na maaaring kalkulahin ng sumusunod na formula
kung saan ang crod, ρrod at Vrod ay tumutukoy sa tiyak na kapasidad ng init, density at dami ng HMM rod.
Gamit ang parehong paraan tulad ng para sa exciter coil, ang heat transfer resistance ng HMM rod sa Fig. 6 ay maaaring kalkulahin bilang
kung saan ang lrod, rrod at λrod ay kumakatawan sa haba, radius at thermal conductivity ng GMM rod, ayon sa pagkakabanggit.
Para sa longitudinal vibration GMT na pinag-aralan sa artikulong ito, ang natitirang mga bahagi at panloob na hangin ay maaaring i-modelo sa isang solong configuration ng node.
Ang mga lugar na ito ay maaaring ituring na binubuo ng isa o higit pang mga cylinder.Ang isang purong conductive heat exchange na koneksyon sa isang cylindrical na bahagi ay tinukoy ng Fourier heat conduction law bilang
Kung saan ang λnhs ay ang thermal conductivity ng materyal, ang lnhs ay ang axial length, ang rnhs1 at rnhs2 ay ang panlabas at panloob na radii ng heat transfer element, ayon sa pagkakabanggit.
Ang equation (5) ay ginagamit upang kalkulahin ang radial thermal resistance para sa mga lugar na ito, na kinakatawan ng RR4-RR12 sa Figure 7. Kasabay nito, ang Equation (6) ay ginagamit upang kalkulahin ang axial thermal resistance, na kinakatawan mula RA15 hanggang RA33 sa Figure 7.
Ang kapasidad ng init ng isang solong node thermal circuit para sa lugar sa itaas (kabilang ang C7–C15 sa Fig. 7) ay maaaring matukoy bilang
kung saan ang ρnhs, cnhs, at Vnhs ay ang haba, tiyak na init, at volume, ayon sa pagkakabanggit.
Ang convective heat transfer sa pagitan ng hangin sa loob ng GMT at ang ibabaw ng case at ang kapaligiran ay namodelo gamit ang isang thermal conduction resistor gaya ng sumusunod:
kung saan ang A ay ang contact surface at h ang heat transfer coefficient.Ang talahanayan 232 ay naglilista ng ilang karaniwang h na ginagamit sa mga thermal system.Ayon sa Talahanayan.2 heat transfer coefficients ng thermal resistances RH8–RH10 at RH14–RH18, na kumakatawan sa convection sa pagitan ng HMF at ng kapaligiran sa fig.7 ay kinuha bilang isang pare-parehong halaga ng 25 W/(m2 K).Ang natitirang mga koepisyent ng paglipat ng init ay itinakda na katumbas ng 10 W/(m2 K).
Ayon sa proseso ng panloob na paglipat ng init na ipinapakita sa Figure 2, ang kumpletong modelo ng TETN converter ay ipinapakita sa Figure 7.
Gaya ng ipinapakita sa fig.7, ang GMT longitudinal vibration ay nahahati sa 16 knots, na kinakatawan ng mga pulang tuldok.Ang mga node ng temperatura na inilalarawan sa modelo ay tumutugma sa mga average na temperatura ng kani-kanilang mga bahagi.Ambient temperature T0, GMM rod temperature T1~T5, exciter coil temperature T6, permanent magnet temperature T7 at T8, yoke temperature T9~T10, case temperature T11~T12 at T14, indoor air temperature T13 at output rod temperature T15.Bilang karagdagan, ang bawat node ay konektado sa thermal potensyal ng lupa sa pamamagitan ng C1 ~ C15, na kumakatawan sa thermal kapasidad ng bawat lugar, ayon sa pagkakabanggit.Ang P1~P6 ay ang kabuuang init na output ng GMM rod at exciter coil ayon sa pagkakabanggit.Bilang karagdagan, 54 na thermal resistance ang ginagamit upang kumatawan sa conductive at convective resistance sa heat transfer sa pagitan ng mga katabing node, na kinakalkula sa mga nakaraang seksyon.Ipinapakita ng talahanayan 3 ang iba't ibang katangian ng thermal ng mga materyales ng converter.
Ang tumpak na pagtatantya ng mga volume ng pagkawala at ang kanilang pamamahagi ay kritikal sa pagsasagawa ng maaasahang thermal simulation.Ang pagkawala ng init na nabuo ng GMT ay maaaring nahahati sa magnetic loss ng GMM rod, ang Joule loss ng exciter coil, ang mechanical loss, at ang karagdagang pagkawala.Ang mga karagdagang pagkalugi at mekanikal na pagkalugi na isinasaalang-alang ay medyo maliit at maaaring mapabayaan.
Kasama sa ac excitation coil resistance ang: ang dc resistance Rdc at ang skin resistance Rs.
kung saan ang f at N ay ang dalas at bilang ng mga pagliko ng kasalukuyang paggulo.Ang lCu at rCu ay ang loob at labas ng radii ng coil, ang haba ng coil, at ang radius ng copper magnetic wire gaya ng tinukoy ng AWG (American Wire Gauge) na numero nito.Ang ρCu ay ang resistivity ng core nito.Ang µCu ay ang magnetic permeability ng core nito.
Ang aktwal na magnetic field sa loob ng field coil (solenoid) ay hindi pare-pareho sa haba ng baras.Ang pagkakaiba na ito ay lalong kapansin-pansin dahil sa mas mababang magnetic permeability ng HMM at PM rods.Ngunit ito ay pahaba na simetriko.Direktang tinutukoy ng pamamahagi ng magnetic field ang pamamahagi ng mga pagkalugi ng magnetic ng HMM rod.Samakatuwid, upang ipakita ang tunay na pamamahagi ng mga pagkalugi, ang isang tatlong-section na baras, na ipinapakita sa Figure 8, ay kinuha para sa pagsukat.
Maaaring makuha ang magnetic loss sa pamamagitan ng pagsukat ng dynamic hysteresis loop.Batay sa pang-eksperimentong platform na ipinapakita sa Figure 11, tatlong dynamic na hysteresis loop ang sinukat.Sa ilalim ng kondisyon na ang temperatura ng GMM rod ay matatag sa ibaba 50°C, ang programmable AC power supply (Chroma 61512) ay nagtutulak sa field coil sa isang tiyak na hanay, tulad ng ipinapakita sa Figure 8, ang dalas ng magnetic field na nabuo ng ang kasalukuyang pagsubok at ang resultang magnetic flux density ay kinakalkula sa pamamagitan ng pagsasama ng boltahe na sapilitan sa induction coil na konektado sa GIM rod.Ang raw data ay na-download mula sa memory logger (MR8875-30 bawat araw) at naproseso sa MATLAB software upang makuha ang sinusukat na dynamic na hysteresis loop na ipinapakita sa Fig. 9.
Mga sinusukat na dynamic na hysteresis loop: (a) section 1/5: Bm = 0.044735 T, (b) section 1/5: fm = 1000 Hz, (c) section 2/4: Bm = 0.05955 T, (d ) section 2/ 4: fm = 1000 Hz, (e) seksyon 3: Bm = 0.07228 T, (f) seksyon 3: fm = 1000 Hz.
Ayon sa literatura 37, ang kabuuang magnetic loss Pv bawat unit volume ng HMM rods ay maaaring kalkulahin gamit ang sumusunod na formula:
kung saan ang ABH ay ang sukat ng lugar sa BH curve sa magnetic field frequency fm katumbas ng excitation current frequency f.
Batay sa Bertotti loss separation method38, ang magnetic loss per unit mass Pm ng isang GMM rod ay maaaring ipahayag bilang kabuuan ng hysteresis loss Ph, ang eddy current loss Pe at ang anomalyang pagkawala Pa (13):
Mula sa pananaw ng engineering38, ang mga maanomalyang pagkalugi at pagkalugi ng eddy current ay maaaring pagsamahin sa isang termino na tinatawag na kabuuang pagkawala ng eddy current.Kaya, ang formula para sa pagkalkula ng mga pagkalugi ay maaaring gawing simple tulad ng sumusunod:
sa equation.(13)~(14) kung saan ang Bm ay ang amplitude ng magnetic density ng exciting magnetic field.Ang kh at kc ay ang hysteresis loss factor at ang kabuuang eddy current loss factor.