Salamat sa pagbisita sa Nature.com.Gumagamit ka ng bersyon ng browser na may limitadong suporta sa CSS.Para sa pinakamagandang karanasan, inirerekomenda namin na gumamit ka ng na-update na browser (o huwag paganahin ang Compatibility Mode sa Internet Explorer).Bilang karagdagan, upang matiyak ang patuloy na suporta, ipinapakita namin ang site na walang mga istilo at JavaScript.
Nagpapakita ng carousel ng tatlong slide nang sabay-sabay.Gamitin ang Nakaraang at Susunod na mga pindutan upang lumipat sa tatlong mga slide sa isang pagkakataon, o gamitin ang mga pindutan ng slider sa dulo upang lumipat sa tatlong mga slide sa isang pagkakataon.
Apat na elemento ng rubber concrete steel pipe (RuCFST), isang elemento ng concrete steel pipe (CFST) at isang walang laman na elemento ang nasubok sa ilalim ng purong baluktot na kondisyon.Ang pangunahing mga parameter ay shear ratio (λ) mula 3 hanggang 5 at goma replacement ratio (r) mula 10% hanggang 20%.Ang isang baluktot na moment-strain curve, isang baluktot na moment-deflection curve, at isang baluktot na moment-curvature curve ay nakuha.Ang paraan ng pagkasira ng kongkreto na may core ng goma ay nasuri.Ang mga resulta ay nagpapakita na ang uri ng kabiguan ng mga miyembro ng RuCFST ay bend failure.Ang mga bitak sa kongkreto ng goma ay ibinahagi nang pantay-pantay at matipid, at ang pagpuno sa pangunahing kongkreto ng goma ay pumipigil sa pagbuo ng mga bitak.Ang ratio ng shear-to-span ay may maliit na epekto sa pag-uugali ng mga specimen ng pagsubok.Ang rate ng pagpapalit ng goma ay may maliit na epekto sa kakayahang makatiis ng isang baluktot na sandali, ngunit may isang tiyak na epekto sa baluktot na paninigas ng ispesimen.Pagkatapos ng pagpuno ng kongkretong goma, kumpara sa mga sample mula sa isang walang laman na pipe ng bakal, ang kakayahang baluktot at baluktot na higpit ay napabuti.
Dahil sa kanilang mahusay na pagganap ng seismic at mataas na kapasidad ng tindig, ang mga tradisyonal na reinforced concrete tubular structures (CFST) ay malawakang ginagamit sa modernong kasanayan sa engineering1,2,3.Bilang isang bagong uri ng kongkretong goma, ang mga particle ng goma ay ginagamit upang bahagyang palitan ang mga natural na pinagsama-samang.Ang mga istrukturang Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) ay nabuo sa pamamagitan ng pagpuno ng mga bakal na tubo ng goma na kongkreto upang mapataas ang ductility at energy efficiency ng mga composite structure4.Hindi lamang nito sinasamantala ang mahusay na pagganap ng mga miyembro ng CFST, ngunit gumagawa din ng mahusay na paggamit ng basura ng goma, na nakakatugon sa mga pangangailangan sa pagpapaunlad ng isang berdeng pabilog na ekonomiya5,6.
Sa nakalipas na ilang taon, ang pag-uugali ng mga tradisyonal na miyembro ng CFST sa ilalim ng axial load7,8, axial load-moment interaction9,10,11 at purong bending12,13,14 ay masinsinang pinag-aralan.Ang mga resulta ay nagpapakita na ang baluktot na kapasidad, paninigas, ductility at energy dissipation capacity ng CFST columns at beams ay pinabuting sa pamamagitan ng internal concrete filling at nagpapakita ng magandang fracture ductility.
Sa kasalukuyan, pinag-aralan ng ilang mananaliksik ang pag-uugali at pagganap ng mga column ng RuCFST sa ilalim ng pinagsamang mga axial load.Si Liu at Liang15 ay nagsagawa ng ilang mga eksperimento sa mga maiikling column ng RuCFST, at kumpara sa mga column ng CFST, ang kapasidad ng tindig at higpit ay nabawasan sa pagtaas ng antas ng pagpapalit ng goma at laki ng particle ng goma, habang tumaas ang ductility.Sinubukan ni Duarte4,16 ang ilang maiikling column ng RuCFST at ipinakita na ang mga column ng RuCFST ay mas ductile sa pagtaas ng nilalaman ng goma.Ang Liang17 at Gao18 ay nag-ulat din ng mga katulad na resulta sa mga katangian ng makinis at manipis na pader na RuCFST plug.Pinag-aralan ng Gu et al.19 at Jiang et al.20 ang kapasidad ng pagdadala ng mga elemento ng RuCFST sa mataas na temperatura.Ang mga resulta ay nagpakita na ang pagdaragdag ng goma ay nagpapataas ng ductility ng istraktura.Habang tumataas ang temperatura, ang kapasidad ng tindig sa simula ay bahagyang bumababa.Sinuri ng Patel21 ang compressive at flexural na pag-uugali ng maiikling CFST beam at column na may mga bilog na dulo sa ilalim ng axial at uniaxial loading.Ipinapakita ng computational modeling at parametric analysis na ang mga diskarte sa simulation na batay sa fiber ay maaaring tumpak na suriin ang pagganap ng mga maikling RCFST.Ang flexibility ay tumataas sa aspect ratio, lakas ng bakal at kongkreto, at bumababa nang may depth to thickness ratio.Sa pangkalahatan, ang mga maiikling column ng RuCFST ay kumikilos nang katulad sa mga column ng CFST at mas ductile kaysa sa mga column ng CFST.
Makikita mula sa pagsusuri sa itaas na ang mga haligi ng RuCFST ay bumubuti pagkatapos ng wastong paggamit ng mga additives ng goma sa base kongkreto ng mga haligi ng CFST.Dahil walang axial load, ang net bending ay nangyayari sa isang dulo ng column beam.Sa katunayan, ang mga baluktot na katangian ng RuCFST ay independiyente sa mga katangian ng axial load22.Sa praktikal na inhinyero, ang mga istruktura ng RuCFST ay kadalasang napapailalim sa mga bending moment load.Ang pag-aaral ng mga purong baluktot na katangian nito ay nakakatulong upang matukoy ang deformation at failure mode ng RuCFST elements sa ilalim ng seismic action23.Para sa mga istruktura ng RuCFST, kinakailangang pag-aralan ang mga purong baluktot na katangian ng mga elemento ng RuCFST.
Sa pagsasaalang-alang na ito, anim na mga sample ang sinubukan upang pag-aralan ang mga mekanikal na katangian ng mga purong kurbadong steel square pipe na elemento.Ang natitirang bahagi ng artikulong ito ay nakaayos bilang mga sumusunod.Una, nasubok ang anim na square-section na specimen na mayroon o walang pagpuno ng goma.Obserbahan ang failure mode ng bawat sample para sa mga resulta ng pagsubok.Pangalawa, ang pagganap ng mga elemento ng RuCFST sa purong baluktot ay nasuri, at ang epekto ng isang shear-to-span ratio na 3-5 at isang ratio ng pagpapalit ng goma na 10-20% sa mga katangian ng istruktura ng RuCFST ay tinalakay.Sa wakas, ang mga pagkakaiba sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga at higpit ng baluktot sa pagitan ng mga elemento ng RuCFST at tradisyonal na mga elemento ng CFST ay inihambing.
Nakumpleto ang anim na specimen ng CFST, apat ang napuno ng rubberized concrete, ang isa ay napuno ng normal na kongkreto, at ang ikaanim ay walang laman.Ang mga epekto ng rate ng pagbabago ng goma (r) at span shear ratio (λ) ay tinalakay.Ang mga pangunahing parameter ng sample ay ibinigay sa Talahanayan 1. Ang letrang t ay tumutukoy sa kapal ng tubo, B ang haba ng gilid ng sample, L ang taas ng sample, Mue ang sinusukat na kapasidad ng baluktot, Kie ang inisyal bending stiffness, Kse ay ang bending stiffness sa serbisyo.eksena.
Ang ispesimen ng RuCFST ay gawa mula sa apat na bakal na plato na hinangin nang magkapares upang bumuo ng isang guwang na square steel tube, na pagkatapos ay napuno ng kongkreto.Ang isang 10 mm makapal na steel plate ay hinangin sa bawat dulo ng ispesimen.Ang mga mekanikal na katangian ng bakal ay ipinapakita sa Talahanayan 2. Ayon sa pamantayang Tsino na GB/T228-201024, ang tensile strength (fu) at yield strength (fy) ng isang steel pipe ay tinutukoy ng isang standard tensile test method.Ang mga resulta ng pagsubok ay 260 MPa at 350 MPa ayon sa pagkakabanggit.Ang modulus of elasticity (Es) ay 176 GPa, at ang Poisson's ratio (ν) ng bakal ay 0.3.
Sa panahon ng pagsubok, ang cubic compressive strength (fcu) ng reference concrete sa araw na 28 ay kinakalkula sa 40 MPa.Ang mga ratios 3, 4 at 5 ay pinili batay sa nakaraang sanggunian 25 dahil ito ay maaaring magbunyag ng anumang mga problema sa shift transmission.Dalawang rate ng pagpapalit ng goma na 10% at 20% ang nagpapalit ng buhangin sa pinaghalong kongkreto.Sa pag-aaral na ito, ginamit ang kumbensyonal na goma na pulbos mula sa Tianyu Cement Plant (Tianyu brand sa China).Ang laki ng butil ng goma ay 1-2 mm.Ipinapakita sa talahanayan 3 ang ratio ng kongkretong goma at mga pinaghalong.Para sa bawat uri ng kongkretong goma, tatlong cube na may gilid na 150 mm ang inihagis at pinagaling sa ilalim ng mga kondisyon ng pagsubok na inireseta ng mga pamantayan.Ang buhangin na ginamit sa timpla ay siliceous sand at ang coarse aggregate ay carbonate rock sa Shenyang City, Northeast China.Ang 28-araw na cubic compressive strength (fcu), prismatic compressive strength (fc') at modulus of elasticity (Ec) para sa iba't ibang ratio ng pagpapalit ng goma (10% at 20%) ay ipinapakita sa Talahanayan 3. Ipatupad ang pamantayang GB50081-201926.
Ang lahat ng mga specimen ng pagsubok ay nasubok gamit ang isang haydroliko na silindro na may lakas na 600 kN.Sa panahon ng paglo-load, dalawang konsentradong pwersa ang inilalapat nang simetriko sa four-point bending test stand at pagkatapos ay ibinahagi sa ibabaw ng ispesimen.Ang pagpapapangit ay sinusukat ng limang strain gauge sa bawat sample surface.Ang paglihis ay sinusunod gamit ang tatlong displacement sensor na ipinapakita sa Figures 1 at 2. 1 at 2.
Gumamit ng preload system ang pagsubok.Mag-load sa bilis na 2kN/s, pagkatapos ay i-pause sa isang load na hanggang 10kN, tingnan kung ang tool at load cell ay nasa normal na kondisyon ng pagtatrabaho.Sa loob ng elastic band, ang bawat pagtaas ng load ay nalalapat sa mas mababa sa isang ikasampu ng hinulaang peak load.Kapag naubos ang bakal na tubo, ang inilapat na load ay mas mababa sa ika-labinlimang bahagi ng hinulaang peak load.Humawak ng humigit-kumulang dalawang minuto pagkatapos ilapat ang bawat antas ng pagkarga sa panahon ng yugto ng paglo-load.Habang lumalapit ang sample sa pagkabigo, bumabagal ang rate ng tuluy-tuloy na paglo-load.Kapag ang axial load ay umabot sa mas mababa sa 50% ng ultimate load o halatang pinsala ay natagpuan sa specimen, ang paglo-load ay tinapos.
Ang pagkasira ng lahat ng mga specimen ng pagsubok ay nagpakita ng magandang kalagkitan.Walang nakitang halatang tensile crack sa tensile zone ng steel pipe ng test piece.Ang mga tipikal na uri ng pinsala sa mga tubo ng bakal ay ipinapakita sa fig.3. Ang pagkuha ng sample SB1 bilang isang halimbawa, sa paunang yugto ng paglo-load kapag ang bending moment ay mas mababa sa 18 kN m, ang sample SB1 ay nasa elastic stage nang walang halatang deformation, at ang rate ng pagtaas sa sinusukat na bending moment ay mas malaki kaysa ang rate ng pagtaas ng curvature.Kasunod nito, ang pipe ng bakal sa tensile zone ay deformable at pumasa sa elastic-plastic na yugto.Kapag ang baluktot na sandali ay umabot sa halos 26 kNm, ang compression zone ng medium-span na bakal ay nagsisimulang lumawak.Unti-unting nabubuo ang edema habang tumataas ang pagkarga.Ang load-deflection curve ay hindi bumababa hanggang sa maabot ng load ang peak point nito.
Matapos makumpleto ang eksperimento, ang sample SB1 (RuCFST) at sample SB5 (CFST) ay pinutol upang mas malinaw na obserbahan ang failure mode ng base concrete, tulad ng ipinapakita sa Fig. 4. Makikita mula sa Figure 4 na ang mga bitak sa sample Ang SB1 ay ibinahagi nang pantay-pantay at kalat sa base kongkreto, at ang distansya sa pagitan ng mga ito ay mula 10 hanggang 15 cm.Ang distansya sa pagitan ng mga bitak sa sample SB5 ay mula 5 hanggang 8 cm, ang mga bitak ay hindi regular at halata.Bilang karagdagan, ang mga bitak sa sample na SB5 ay umaabot ng humigit-kumulang 90° mula sa tension zone hanggang sa compression zone at umunlad hanggang sa humigit-kumulang 3/4 ng taas ng seksyon.Ang mga pangunahing konkretong bitak sa sample SB1 ay mas maliit at mas madalas kaysa sa sample na SB5.Ang pagpapalit ng buhangin na may goma ay maaaring, sa isang tiyak na lawak, maiwasan ang pagbuo ng mga bitak sa kongkreto.
Sa fig.Ipinapakita ng 5 ang pamamahagi ng pagpapalihis sa haba ng bawat ispesimen.Ang solid line ay ang deflection curve ng test piece at ang dotted line ay ang sinusoidal half wave.Mula sa fig.Ipinapakita ng Figure 5 na ang rod deflection curve ay naaayon sa sinusoidal half-wave curve sa paunang paglo-load.Habang tumataas ang load, bahagyang lumilihis ang deflection curve mula sa sinusoidal half-wave curve.Bilang isang patakaran, sa panahon ng paglo-load, ang mga deflection curves ng lahat ng mga sample sa bawat punto ng pagsukat ay isang simetriko half-sinusoidal curve.
Dahil ang pagpapalihis ng mga elemento ng RuCFST sa purong bending ay sumusunod sa sinusoidal half-wave curve, ang bending equation ay maaaring ipahayag bilang:
Kapag ang maximum na fiber strain ay 0.01, kung isasaalang-alang ang aktwal na mga kondisyon ng aplikasyon, ang katumbas na bending moment ay tinutukoy bilang ang ultimate bending moment capacity ng elemento27.Ang sinusukat na kapasidad ng bending moment (Mue) kaya tinutukoy ay ipinapakita sa Talahanayan 1. Ayon sa sinusukat na kapasidad ng bending moment (Mue) at ang formula (3) para sa pagkalkula ng curvature (φ), ang M-φ curve sa Figure 6 ay maaaring binalak.Para sa M = 0.2Mue28, ang panimulang stiffness na Kie ay itinuturing na katumbas na shear bending stiffness.Kapag M = 0.6Mue, ang baluktot na higpit (Kse) ng yugto ng pagtatrabaho ay itinakda sa kaukulang secant na baluktot na katigasan.
Ito ay makikita mula sa bending moment curvature curve na ang baluktot na moment at curvature ay tumataas nang linearly sa elastic stage.Ang rate ng paglago ng bending moment ay malinaw na mas mataas kaysa sa curvature.Kapag ang bending moment M ay 0.2Mue, ang ispesimen ay umabot sa elastic limit stage.Habang tumataas ang load, ang sample ay sumasailalim sa plastic deformation at pumasa sa elastoplastic stage.Sa isang baluktot na sandali M na katumbas ng 0.7-0.8 Mue, ang bakal na tubo ay magiging deformed sa tension zone at sa compression zone na halili.Kasabay nito, ang Mf curve ng sample ay nagsisimulang magpakita ng sarili bilang isang inflection point at lumalaki nang hindi linearly, na pinahuhusay ang pinagsamang epekto ng pipe ng bakal at ang core ng kongkretong goma.Kapag ang M ay katumbas ng Mue, ang ispesimen ay pumapasok sa yugto ng plastic hardening, na ang pagpapalihis at kurbada ng ispesimen ay mabilis na tumataas, habang ang baluktot na sandali ay tumataas nang dahan-dahan.
Sa fig.Ang 7 ay nagpapakita ng mga curve ng bending moment (M) versus strain (ε) para sa bawat sample.Ang itaas na bahagi ng mid-span na seksyon ng sample ay nasa ilalim ng compression, at ang ibabang bahagi ay nasa ilalim ng pag-igting.Ang mga strain gauge na may markang “1″ at “2″ ay matatagpuan sa tuktok ng test piece, ang mga strain gauge na may markang “3″ ay matatagpuan sa gitna ng specimen, at ang mga strain gauge na may markang “4″ at “5″.” ay matatagpuan sa ilalim ng sample ng pagsubok.Ang mas mababang bahagi ng sample ay ipinapakita sa Fig. 2. Mula sa Fig. 7 makikita na sa paunang yugto ng paglo-load, ang mga longitudinal deformation sa tension zone at sa compression zone ng elemento ay napakalapit, at ang ang mga deformation ay humigit-kumulang linear.Sa gitnang bahagi, mayroong isang bahagyang pagtaas ng pahaba na pagpapapangit, ngunit ang magnitude ng pagtaas na ito ay maliit.Kasunod nito, ang goma kongkreto sa tension zone ay basag.Dahil ang bakal na tubo sa tension zone ay kailangan lamang na makatiis sa puwersa, at ang goma kongkreto at bakal na tubo sa compression zone magkasama ang pagkarga, ang deformation sa tension zone ng elemento ay mas malaki kaysa sa deformation sa Habang tumataas ang load, ang mga deformation ay lumampas sa lakas ng yield ng bakal, at pumapasok ang steel pipe. ang elastoplastic stage.Ang rate ng pagtaas sa strain ng sample ay makabuluhang mas mataas kaysa sa bending moment, at ang plastic zone ay nagsimulang bumuo sa buong cross section.
Ang M-um curves para sa bawat sample ay ipinapakita sa Figure 8. Sa fig.8, lahat ng M-um curves ay sumusunod sa parehong trend gaya ng tradisyonal na mga miyembro ng CFST22,27.Sa bawat kaso, ang mga curve ng M-um ay nagpapakita ng isang nababanat na tugon sa paunang yugto, na sinusundan ng isang hindi elastikong pag-uugali na may pagbaba ng higpit, hanggang sa unti-unting maabot ang maximum na pinapayagang bending moment.Gayunpaman, dahil sa iba't ibang mga parameter ng pagsubok, ang mga curve ng M-um ay bahagyang naiiba.Ang deflection moment para sa shear-to-span ratios mula 3 hanggang 5 ay ipinapakita sa fig.8a.Ang pinapayagang baluktot na kapasidad ng sample na SB2 (shear factor λ = 4) ay 6.57% na mas mababa kaysa sa sample na SB1 (λ = 5), at ang kakayahang baluktot na moment ng sample SB3 (λ = 3) ay mas malaki kaysa sa sample na SB2 (λ = 4) 3.76%.Sa pangkalahatan, habang tumataas ang ratio ng shear-to-span, hindi halata ang takbo ng pagbabago sa pinapayagang sandali.Ang M-um curve ay hindi lumilitaw na nauugnay sa shear-to-span ratio.Ito ay pare-pareho sa kung ano ang naobserbahan nina Lu at Kennedy25 para sa mga CFST beam na may mga shear-to-span ratio na mula 1.03 hanggang 5.05.Ang isang posibleng dahilan para sa mga miyembro ng CFST ay na sa iba't ibang span shear ratios, ang force transmission mechanism sa pagitan ng concrete core at steel pipe ay halos pareho, na hindi gaanong halata sa reinforced concrete members25.
Mula sa fig.Ipinapakita ng 8b na ang kapasidad ng tindig ng mga sample na SB4 (r = 10%) at SB1 (r = 20%) ay bahagyang mas mataas o mas mababa kaysa sa tradisyonal na sample na CFST SB5 (r = 0), at tumaas ng 3.15 porsiyento at nabawasan ng 1 .57 porsyento.Gayunpaman, ang paunang baluktot na katigasan (Kie) ng mga sample na SB4 at SB1 ay makabuluhang mas mataas kaysa sa sample na SB5, na 19.03% at 18.11%, ayon sa pagkakabanggit.Ang bending stiffness (Kse) ng mga sample na SB4 at SB1 sa operating phase ay 8.16% at 7.53% na mas mataas kaysa sa sample na SB5, ayon sa pagkakabanggit.Ipinakita nila na ang rate ng pagpapalit ng goma ay may maliit na epekto sa kakayahang baluktot, ngunit may malaking epekto sa baluktot na paninigas ng mga specimen ng RuCFST.Ito ay maaaring dahil sa ang katunayan na ang plasticity ng rubber concrete sa RuCFST samples ay mas mataas kaysa sa plasticity ng natural concrete sa conventional CFST samples.Sa pangkalahatan, ang pag-crack at pag-crack sa natural na kongkreto ay nagsisimulang dumami nang mas maaga kaysa sa rubberized concrete29.Mula sa karaniwang failure mode ng base concrete (Fig. 4), ang mga bitak ng sample SB5 (natural concrete) ay mas malaki at mas siksik kaysa sa sample SB1 (rubber concrete).Ito ay maaaring mag-ambag sa mas mataas na pagpigil na ibinibigay ng mga bakal na tubo para sa SB1 Reinforced Concrete sample kumpara sa SB5 Natural Concrete sample.Ang pag-aaral ng Durate16 ay dumating din sa mga katulad na konklusyon.
Mula sa fig.8c ay nagpapakita na ang RuCFST elemento ay may mas mahusay na baluktot kakayahan at ductility kaysa sa guwang steel pipe elemento.Ang lakas ng baluktot ng sample na SB1 mula sa RuCFST (r=20%) ay 68.90% na mas mataas kaysa sa sample na SB6 mula sa walang laman na bakal na tubo, at ang panimulang baluktot na katigasan (Kie) at baluktot na katigasan sa yugto ng operasyon (Kse) ng sample na SB1 ay 40.52% ayon sa pagkakabanggit., na mas mataas sa sample na SB6, ay 16.88% na mas mataas.Ang pinagsamang pagkilos ng steel pipe at ang rubberized concrete core ay nagpapataas ng flexural capacity at stiffness ng composite element.Ang mga elemento ng RuCFST ay nagpapakita ng mahusay na mga specimen ng ductility kapag sumailalim sa mga purong bending load.
Ang mga nagresultang baluktot na sandali ay inihambing sa mga baluktot na sandali na tinukoy sa kasalukuyang mga pamantayan ng disenyo tulad ng mga panuntunan ng Hapon AIJ (2008) 30, mga panuntunan ng British na BS5400 (2005) 31, mga panuntunang European EC4 (2005) 32 at mga panuntunang Tsino GB50936 (2014) 33. sandali ng baluktot (Muc) sa eksperimentong baluktot na sandali (Mue) ay ibinibigay sa Talahanayan 4 at ipinakita sa fig.9. Ang mga kinakalkula na halaga ng AIJ (2008), BS5400 (2005) at GB50936 (2014) ay 19%, 13.2% at 19.4% na mas mababa kaysa sa average na mga pang-eksperimentong halaga, ayon sa pagkakabanggit.Ang bending moment na kinakalkula ng EC4 (2005) ay 7% mas mababa sa average na halaga ng pagsubok, na siyang pinakamalapit.
Ang mga mekanikal na katangian ng mga elemento ng RuCFST sa ilalim ng purong baluktot ay eksperimento na sinisiyasat.Batay sa pananaliksik, mabubuo ang mga sumusunod na konklusyon.
Ang mga nasubok na miyembro ng RuCFST ay nagpakita ng pag-uugali na katulad ng tradisyonal na mga pattern ng CFST.Maliban sa walang laman na steel pipe specimens, ang RuCFST at CFST specimens ay may magandang ductility dahil sa pagpuno ng rubber concrete at concrete.
Ang shear to span ratio ay nag-iba mula 3 hanggang 5 na may kaunting epekto sa nasubok na sandali at baluktot na higpit.Ang rate ng pagpapalit ng goma ay halos walang epekto sa paglaban ng sample sa bending moment, ngunit ito ay may tiyak na epekto sa baluktot na higpit ng sample.Ang paunang flexural stiffness ng specimen SB1 na may goma na kapalit na ratio na 10% ay 19.03% na mas mataas kaysa sa tradisyonal na ispesimen na CFST SB5.Ang Eurocode EC4 (2005) ay nagbibigay-daan sa isang tumpak na pagsusuri ng sukdulang kapasidad ng pagbaluktot ng mga elemento ng RuCFST.Ang pagdaragdag ng goma sa base kongkreto ay nagpapabuti sa brittleness ng kongkreto, na nagbibigay sa mga elemento ng Confucian ng magandang katigasan.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP at Yu, ZV Pinagsamang pagkilos ng steel tubular columns ng rectangular section na puno ng kongkreto sa transverse shear.istraktura.Konkreto 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, at Li, W. Concrete-filled steel pipe (CFST) testing na may hilig, conical, at maiikling STS column.J. Konstruksyon.Tangke ng Bakal 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismic testing at performance index studies ng recycled hollow block walls na puno ng recycled aggregate steel tubular framing.istraktura.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperimento at disenyo ng mga maiikling tubo ng bakal na puno ng kongkretong goma.proyekto.istraktura.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Bagong pagsusuri sa panganib ng COVID 19 sa India, na isinasaalang-alang ang klima at sosyo-ekonomikong mga salik.mga teknolohiya.pagtataya.lipunan.bukas.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Bagong sistema ng pagtatasa ng panganib at katatagan ng pagbabago ng klima ng kritikal na imprastraktura.mga teknolohiya.pagtataya.lipunan.bukas.165, 120532 (2021).
Liang, Q at Fragomeni, S. Nonlinear na Pagsusuri ng Maikling Round Column ng Concrete-Filled Steel Pipe sa ilalim ng Axial Loading.J. Konstruksyon.Steel Resolution 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. at Lam, D. Pag-uugali ng mga kumbensyonal at mataas na lakas na puno ng kongkreto na bilog na mga haligi na gawa sa siksik na bakal na mga tubo.J. Konstruksyon.Tangke ng bakal 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Pang-eksperimentong pagsisiyasat sa mga kakaibang katangian ng compression ng mataas na lakas na cold-formed reinforced concrete rectangular tubular columns.J. Huaqiao University (2019).
Yang, YF at Khan, LH Pag-uugali ng maiikling concrete-filled steel pipe (CFST) column sa ilalim ng sira-sira na lokal na compression.Manipis na konstruksyon ng dingding.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL at Castro, JM Eksperimental na pagsusuri ng mga cyclic na katangian ng isang steel tubular beam-column na puno ng kongkreto na may octagonal cross section.proyekto.istraktura.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH at Hicks, S. Isang pagsusuri ng mga katangian ng lakas ng mga tubo na pabilog na bakal na puno ng kongkreto sa ilalim ng monotonikong purong baluktot.J. Konstruksyon.Tangke ng bakal 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model at Flexural Stiffness ng Round CFST sa Bending.panloob J. Istraktura ng bakal.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. at Li, L. Mga mekanikal na katangian ng maikling mga haligi ng goma kongkreto square steel pipe sa ilalim ng axial load.J. Hilagang Silangan.Unibersidad (2011).
Duarte, APK et al.Mga pang-eksperimentong pag-aaral ng kongkretong goma na may maiikling bakal na tubo sa ilalim ng cyclic loading [J] Komposisyon.istraktura.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW at Chongfeng, HE Eksperimental na pag-aaral ng mga katangian ng axial compression ng mga round steel pipe na puno ng goma kongkreto.Konkreto (2016).
Gao, K. at Zhou, J. Axial compression test ng square thin-walled steel pipe columns.Journal of Technology ng Hubei University.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, at Wang E. Eksperimental na pag-aaral ng maikling parihabang reinforced concrete column pagkatapos ng exposure sa mataas na temperatura.Concrete 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. at Wang, E. Eksperimental na pag-aaral ng round rubber-concrete filled steel tubular columns sa ilalim ng axial compression pagkatapos ng exposure sa mataas na temperatura.Konkreto (2019).
Patel VI Pagkalkula ng uniaxially loaded maikling steel tubular beam-column na may bilog na dulo na puno ng kongkreto.proyekto.istraktura.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH at Zhao, SL Pagsusuri ng baluktot na pag-uugali ng bilog na manipis na pader na bakal na mga tubo na puno ng kongkreto.Manipis na konstruksyon ng dingding.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS at Hunaiti Yu.M.Pang-eksperimentong pag-aaral ng mga katangian ng mga tubo ng bakal na puno ng kongkreto na naglalaman ng pulbos ng goma.J. Konstruksyon.Tangke ng bakal 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normal Temperature Tensile Test Method para sa Metallic Materials (China Architecture and Building Press, 2010).
Oras ng post: Ene-05-2023